TC2鈦合金中Mn元素?fù)]發(fā)規(guī)律的分析研究

1、概述

TC2鈦合金是一種低強(qiáng)度、高塑性的近α型鈦合金，含有4%的α相穩(wěn)定元素Al和1.5%的β相穩(wěn)定元素Mn。該合金在室溫平衡狀態(tài)下由α相和少量β相組成，β相的含量一般為2%～4%[1]。TC2鈦合金起源于前蘇聯(lián)研制的O14鈦合金，我國于20世紀(jì)60年代初期開始研制，后命名為TC2。該合金的(α+β)/β轉(zhuǎn)變溫度為(940±20)℃，具有良好的熱穩(wěn)定性、焊接性能及工藝塑性，長期工作溫度可達(dá)350℃，短時(shí)使用溫度為750℃，室溫抗拉強(qiáng)度≥685MPa。目前廣泛用于制造飛機(jī)結(jié)構(gòu)和航空發(fā)動(dòng)機(jī)的各種板材沖壓成形零件及蒙皮。

合金成分的精確控制是獲得性能優(yōu)良合金的先決條件之一，而合金成分的變化主要在于熔煉過程中易揮發(fā)組元的揮發(fā)。在高溫條件下，熔體中一些主要組成元素在真空條件下的揮發(fā)會(huì)造成熔煉后合金成分偏離指定成分范圍，對(duì)合金的組織性能產(chǎn)生影響[2]。由于TC2合金中含有1.5%的Mn元素，其在真空狀態(tài)下熔煉時(shí)容易揮發(fā)，所以TC2合金熔煉時(shí)和其他含Mn元素的鈦合金一樣，盡量在充氬狀態(tài)下進(jìn)行自耗熔煉。如果沒有充氬進(jìn)行真空自耗熔煉，必須掌握不同熔煉次數(shù)后Mn的揮發(fā)情況，在電極壓制時(shí)需考慮在一定程度上提高配入點(diǎn)，確保最終鑄錠的化學(xué)成分不偏離指定的成分范圍。

本文主要對(duì)TC2一次真空自耗熔煉和二次真空自耗熔煉后Mn元素的揮發(fā)損耗進(jìn)行了研究和檢測(cè)分析，分析結(jié)果可以為工業(yè)化生產(chǎn)TC2的Mn成分配入范圍提供較大的參考價(jià)值。

2、試驗(yàn)過程

2.1工藝流程

工藝流程為:原材料準(zhǔn)備、配料→壓制電極和爐外焊接→一次真空自耗→頭尾精整、鑄錠外圓局部取樣→二次真空自耗→精整、鑄錠外圓頭尾和頭尾橫截面取樣→化學(xué)成分檢測(cè)分析。

2.2電極壓制和焊接

將海綿鈦、Al絲和金屬M(fèi)n按照配入比例進(jìn)行均勻混合后倒入一定形狀的模具中，用1000t以下的油壓機(jī)壓制成φ40mm的電極棒(質(zhì)量為1.25kg)，共需壓制4支電極，以便后續(xù)一次真空自耗制成2支一次錠。壓制的電極實(shí)物如圖1所示。

將上述壓制的電極兩兩焊接后分別進(jìn)行2組一次真空自耗熔煉，焊接的電極如圖2所示，輔助電極為純鈦。

2.3一次真空自耗熔煉

將焊接好的TC2電極在小型真空自耗爐里進(jìn)行φ80mm一次錠冶煉，熔煉過程中根據(jù)TC2的材料特點(diǎn)控制電流、電壓等關(guān)鍵工藝參數(shù)。一次錠的熔煉過程持續(xù)10min，然后隨爐冷卻40～60min后再出爐。一次錠的實(shí)物如圖3所示，在一次錠的靠中部外圓(如圖4所示)進(jìn)行取樣，分析一次錠中Mn元素的揮發(fā)程度。

2.4二次真空自耗熔煉

φ120mmTC2二次成品錠是將2支一次錠在爐內(nèi)焊接后進(jìn)行真空自耗而成。熔煉電流和電壓同樣是二次真空自耗工藝的關(guān)鍵控制參數(shù)，確保鑄錠成分均勻性和表面質(zhì)量，TC2二次成品錠的實(shí)物如圖5所示。

3、結(jié)果與分析

3.1φ80mm一次錠中Mn元素的揮發(fā)結(jié)果

對(duì)φ80mm一次錠外圓表面進(jìn)行局部取樣，并對(duì)Mn元素進(jìn)行成分分析，分析方法采用GB/T4698.21標(biāo)準(zhǔn)，分析儀器為ICP-AES光譜儀。分析結(jié)果表明:Mn的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.35%，和配入點(diǎn)2.5%的含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))相比，損耗為6%。表明經(jīng)過一次真空自耗后，TC2中的Mn元素?fù)]發(fā)不嚴(yán)重，與其他合金元素(如Al、V、Mo等)類似，損耗均在正常范圍內(nèi)。

3.2φ120mm二次成品錠中Mn元素的揮發(fā)結(jié)果

對(duì)φ120mm二次成品錠的頭尾橫截面取樣(如圖6所示)，進(jìn)行Mn元素的成分分析，橫截面上各部位的Mn元素分析結(jié)果如圖7所示。

從TC2二次成品鑄錠的頭尾橫截面中Mn元素的成分分析結(jié)果來看:經(jīng)過二次真空自耗后，頭部外圓中的Mn元素(平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.215%)與一次鑄錠外圓中的Mn元素(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.35%)相比，揮發(fā)損耗為48.30%;鑄錠從中心到邊緣的Mn含量基本上沒有變化，比較均勻，而非其他文獻(xiàn)所說的鑄錠表層的含錳量可高達(dá)中心部位的15倍[3]。

尾部外圓Mn元素(平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.385%)與一次鑄錠外圓Mn元素(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.35%)相比，揮發(fā)損耗在41.06%，鑄錠從中心到邊緣的Mn含量有下降趨勢(shì)，從平均值(1/2半徑處的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.568%，外圓處的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.385%)來看，下降了0.183個(gè)百分點(diǎn)。

上述TC2頭尾橫截面的Mn元素成分均勻性檢測(cè)結(jié)果表明:在非充氬狀態(tài)下，經(jīng)過二次真空自耗熔煉后，Mn元素的揮發(fā)比較嚴(yán)重，這是因?yàn)樵谡婵諣顟B(tài)下熔煉時(shí)，壓力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了Mn元素的飽和蒸氣壓。TC2鈦合金熔體為三元合金體系，組元Ti、Al和Mn的摩爾分?jǐn)?shù)分別為91.8%、6.9%和1.3%。純組元的飽和蒸氣壓可以用式(1)計(jì)算[4]:

式中:P0i為純組元i的飽和蒸氣壓，Pa;T為熔體溫度，K;A、B、C、D為熱力學(xué)常數(shù)，可在文獻(xiàn)[4]中查到，從而可以得出不同溫度下純組元Ti、Al和Mn的飽和蒸氣壓的計(jì)算公式，具體見式(2)～(4):

根據(jù)上述計(jì)算公式可計(jì)算得出不同溫度下純組元Ti、Al和Mn的飽和蒸氣壓，如圖8所示。

據(jù)文獻(xiàn)資料[5]，從熱力學(xué)來看，當(dāng)熔體溫度T一定時(shí)，合金熔體中元素的蒸氣壓Pi受其摩爾濃度及各元素之間的相互作用影響，揮發(fā)程度與該元素的飽和蒸氣壓P0i有著密切的關(guān)系，見式(5)。

式中:Pi為合金熔體中組元i的飽和蒸氣壓;γi為組元i在合金熔體中的活度系數(shù);xi為組元i的摩爾分?jǐn)?shù);P0i為純組元i的飽和蒸氣壓。將公式(2)～(4)分別代入公式(5)，可計(jì)算得出不同溫度下Ti、Al和Mn三種元素在真空自耗熔煉時(shí)的揮發(fā)速度，如圖9所示。

4、結(jié)論

(1)本文中TC2鈦合金在非充氬狀態(tài)時(shí)一次真空自耗熔煉后，Mn元素的揮發(fā)損耗不大，可控制在6%左右。

(2)本文中TC2鈦合金在非充氬狀態(tài)時(shí)進(jìn)行二次真空自耗熔煉后，Mn元素的揮發(fā)損耗較大，達(dá)到了40%～50%。在無充氬條件下進(jìn)行熔煉時(shí)需在電極制備階段考慮提高M(jìn)n元素的配入比例。

(3)為了提高二次熔煉后TC2鈦合金鑄錠尾部的Mn元素成分均勻性，建議增加一次真空自耗熔煉，即成品為三次真空自耗熔煉鑄錠。

(4)為減少真空自耗熔煉時(shí)的Mn元素?fù)]發(fā)損耗，建議二次真空自耗時(shí)進(jìn)行充氬保護(hù)。

參考文獻(xiàn)

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